求伸缩皮带输送机CAD生产图伸缩式的皮带输送机应该就是提升式皮带输送机，图纸可以上云南恒孚皮带输送机选矿设备网查阅的，里面有对于提升式皮带输送机的介绍以及图纸。
求设计参考-矿用下运式带式输送机设计（说明书+CAD...带式输送机设计计算书
一、已知条件：
输送物料:原煤；堆积密度ρ=850kg/m3；粒度 ≤300mm ；
输送能力Q=1200t/h ；机长L=446.865 m ；提升高度H=71.034 m ；
输送机几何条件：
带式输送机各区段几何参数表
区段号IIIIII
区段斜长Li(m)20.8134.1391.955
区段提升高Li(m)0.000 2.972 68.062
区段角度αi(弧度)00.0872664630.174532925
区段角度αi(角度)0510
二、主要参数确定：
1.带速:υ选υ=3.50 m/s；
2.带宽:B初选带宽:选 B=1200mm；
1)按输送量校核:Qmax = 3.6Sυkρ =1538.3844t/h ；满足要求！
式中:S -- 输送带上物料最大截面积（托辊槽角λ=35°，运行堆积角θ=15°）；S=0.1512 m2；
υ-- 带速；υ=3.50 m/s；
k -- 倾斜输送机面积折减系数；k=0.95
ρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m3
2）按粒度校核：B ≥ 2a ＋ 200 =800mm ；满足要求！
式中:a -- 物料最大粒度；a=300mm；
3.输送带:初选PVG输送带:PVC1600SqB=22.2kg/m；
ST=1600N/mm；
4.托辊:
1）托辊直径的确定：初选托辊直径：φ133
托辊转速：n=60υ/（πD）=502.6 r/min；
式中:υ--带速；υ=3.50 m/s；
d--托辊直径；d=0.133mm；
2）上托辊选型：
(a)静载计算:Po=e×ao×(Im/υ＋qB)×9.8=1104.9 N；
式中:e--辊子载荷系数(槽形托辊组)；e=0.8
ao--上托辊间距；ao=1.2m；
υ--带速；υ=3.5m/s；
Im--输送能力；Im=Q/3.6=333.333 kg/s；
qB--输送带每米质量；qB=22.2kg/m；
(b)动载计算:P′o=Po×fs×fd×fa=1691.8 N；
式中:fs--运行系数；fs=1.2
fd--冲击系数；fd=1.16
fa--工况系数；fa=1.1
选G506托辊(φ133×465):轴承6305/C4,辊子承载能力3.42kN,上托辊组综合旋转质量G1=22.34kg；
(c)上托辊组每米长度旋转部分质量 qRO计算: qRO = G1/aO =18.62 kg/m ；
取qRO=18.62 kg/m ；
式中:G1 -- 上托辊每组托辊旋转部分质量；G1=22.34kg ；
aO -- 上托辊间距 ； aO=1.2m ；
3）下托辊选型：
(a)静载计算:Pu=e×au×qB×9.8=652.7 N；
式中:e--辊子载荷系数(平形下托辊组)；e=1
au--下托辊间距；au=3m；
qB--输送带每米质量；qB=22.2kg/m；
(b)动载计算:P′u=Pu×fs×fa=861.5 N；
式中:fs--运行系数；fs=1.2
fa--工况系数；fa=1.1
选G521托辊(φ133×1400):轴承6305/C4,辊子承载能力0.85kN(偏小),下托辊组综合旋转质量G2=20.52kg；
(c)下托辊组每米长度旋转部分质量 qRu计算: qRu = G2/au =6.84 kg/m ；
取qRU=6.84 kg/m ；
式中:G2 -- 下托辊每组托辊旋转部分质量；G2=20.52kg ；
au -- 下托辊间距 ； au=3m ；
5.输送带上每米物料质量 qG计算： qG= Q/3.6υ=95.24 kg/m ；
取qG=95.24 kg/m ；
式中:Q -- 输送能力；Q=1200t/h ；
υ-- 带 速 ； υ=3.50 m/s；
6.模拟摩擦系数f：f=0.028
其中下分支模拟摩擦系数f2：f2=0.025
其中上分支模拟摩擦系数f1：f1=0.03
7.附加阻力系数C：C=1.094
8.滚筒与胶带间摩擦系数μ：μ=0.3
9.传动滚筒围包角(实际202°)：取α1=α2=200°；
10.起动系数：KA=1.4
三、传动滚筒圆周驱动力计算
1.分项阻力计算
1.1上分支物料主要阻力FHoLFHoL = f1LqGgcosδ=12366 N ；
式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03
L -- 输送机机长 ； L = 446.865 m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
H -- 输送机段提升高度 ； H=71.034 m ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ= 9.14658°
换算为弧度δ=0.159637936弧度 ；
qG--计算每米输送物料质量 ；qG=95.24 kg/m ；
1.2上分支空载主要阻力FhoeFHoe =f1Lg(qRo＋qBcosδ) =5331 N ；
式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03
L -- 输送机机长 ； L=446.865 m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159637936弧度 ；
qRO--上分支托辊组每米长度旋转部分质量；qRO=18.62 kg/m ；
qB-- 输送带单位长度质量； qB=22.20 kg/m ；
1.3下分支主要阻力FhuFHu =f2Lg(qRu＋qBcosδ) =3152 N ；
式中:f2 -- 模拟摩擦阻力系数；f2=0.025
L -- 输送机机长 ； L=446.865 m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159637936弧度 ；
qRu--下分支托辊组每米长度旋转部分质量；qRu=6.84 kg/m ；
qB-- 输送带单位长度质量； qB=22.20 kg/m ；
1.4上分支物料提升阻力FstoLFstoL = qGHg =66367 N ；
式中:qG--计算每米输送物料质量 ；qG=95.24 kg/m ；
H -- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
1.5上分支输送带提升阻力FstoBFstoB = qBHg =15470 N ；
式中:qB-- 输送带单位长度质量； qB=22.20 kg/m ；
H -- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
1.6下分支输送带下降阻力FstuFstu = qBH′g =-15470 N ；
式中:qB-- 输送带单位长度质量； qB=22.20 kg/m ；
H′ -- 输送机下分支倾斜高度 ；H′=-71.034m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
1.7上分支物料前倾阻力 FεOL FεOL = Cεμ0RLqGgcosδsinε′ =265 N ；
式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.43 35°槽角
μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4
R -- 前倾托辊在托辊总数中所占比例；R=0.155
qG--计算每米输送物料质量 ；qG=95.24 kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159637936弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′=1.383333333°
换算为弧度ε′=0.024143721弧度 ；
L -- 输送机机长 ； L=446.865 m ；
1.8上分支空载前倾阻力 FεOe FεOe = Cεμ0RLqBgcosδsinε′ =62 N ；
式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.43 35°槽角
μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4
R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155
qB--输送带单位长度质量 ；qB=22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159637936弧度 ；
ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′=0.024143721弧度 ；
L -- 输送机机长 ； L=446.865 m ；
1.9下分支前倾阻力 FεU FεU = μ0RLqBgcosλcosδsinε″ =154 N ；
式中:μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4
R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155
L -- 输送机机长 ； L=446.865 m ；
qB--输送带单位长度质量 ；qB=22.20 kg/m ；
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
λ-- 下分支V形前倾托辊槽角；λ=10°；
换算为弧度λ=0.174532925弧度 ；
δ-- 输送机I区段倾斜角度综合值；δ=0.159637936弧度 ；
ε″-- 下分支V形前倾托辊前倾角；ε″=1.5°
换算为弧度ε″=0.026179939弧度 ；
1.10被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl
Fgl = μ2IV2ρgl/（υ2b12） =μ2qG2gl/(ρb12)=950 N ；
式中:μ2--物料与导料板间的摩擦系数,一般为0.5～0.7；μ2=0.7
IV-- 输送能力； IV = Q/（3.6ρ） =qGυ/ρ=0.392 m3/s
ρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m3
g -- 重力加速度； g=9.81 m/s2 ；
l-- 导料槽拦板长度， l=10.50 m ；
υ-- 带 速 ； υ=3.50 m/s；
b1-- 导料槽两拦板间宽度， b1=0.90 m ；
1.11清扫器摩擦阻力Fr Fr = Fr1＋Fr2 =3360 N ；
1.11.1头部清扫器摩擦阻力Fr1Fr1 = n1APμ3 =1344N ；
式中:n1-- 头部清扫器个数；n1=2
A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.012 m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70 m/s2 ；
1.11.2空段清扫器摩擦阻力Fr2Fr2 = n2APμ3 =2016N ；
式中:n2-- 空段清扫器个数；n2=2
A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.018 m2
P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2
μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70 m/s2 ；
2.圆周力
2.1全程有载圆周力FU=C*FH＋FSt＋Fs1＋Fs2=96740 N ；
式中:C -- 系数；C=1.227
2.1.1主要阻力FH=FHoL＋FHoe＋FHu =20849 N ；
式中:FHoL-- 上分支物料主要阻力；FHoL=12366 N ；
FHoe-- 上分支空载主要阻力；FHoe=5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力；FHu=3152 N ；
2.1.2提升阻力Fst=FstoL =66367 N ；
式中:FstoL-- 上分支物料提升阻力；FstoL=66367 N ；
2.1.3特种主要阻力Fs1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +Fgl=1431 N ；
式中:FεoL-- 上分支物料前倾阻力；FεoL=265 N ；
Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62 N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154 N ；
Fgl--被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl=950 N ；
2.1.4特种附加阻力Fs2=Fr=3360 N ；
式中:Fr--清扫器摩擦阻力；Fr=3360 N ；
2.2空载工况圆周力FUk=C*FHk＋Fsk1＋Fs2=13984 N ；
式中:C -- 系数；C=1.227
2.2.1主要阻力FHk=FHoe＋FHu1 =8483 N ；
式中:FHoe-- 上分支空载主要阻力；FHoe=5331 N ；
FHu-- 下分支主要阻力；FHu=3152 N ；
2.2.2特种主要阻力Fs1=Fεoe＋Fεu =215 N ；
式中:Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62 N ；
Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154 N ；
2.2.3特种附加阻力Fs2=Fr=3360 N ；
式中:Fr--清扫器摩擦阻力；Fr=3360 N ；
四、传动功率计算
1.满载运行传动滚筒轴功率PA=Fuυ×10-3 =338.6 kW ；
FU -- 满载总阻力；FU=96740
υ-- 带 速 ； υ=3.50 m/s；
2.满载运行电动机功率PM=PA/(η1η2η′η″ )=422.6 kW ；
式中:PA -- 满载运行传动滚筒轴功率；PA=338.6 kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955
η′-- 电压降系数 ； η′=0.92
式中:η″-- 多机驱动功率不平衡系数 ； η″=0.95
PM=500kW ；满足要求！
电机数n3=2
电动机型号YB355M2-4660V转 速 1484r/min；
频 率50HZ ；
选单台电机PM1=250kW ；
3.空载运行传动滚筒功率PAk=Fuk*υ×10-3 =48.9 kW ；
FUk -- 满载总阻力；FUk=13984
υ-- 带 速 ； υ=3.50 m/s；
4.空载运行电动机功率PMk=PAk/(η1η2η′ )=58.0 kW ；
式中:PA -- 满载运行传动滚筒轴功率；PAk=48.9 kW ；
η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96
η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955
η′-- 电压降系数 ； η′=0.92
选单台电机PM1=250kW ；单台电机空载起动满足要求！
H109-0730地中海百叶门窗3D模型下载
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